圖 1 斷裂螺栓的宏觀形貌
分享：R26高溫合金螺栓斷裂原因
R26高溫合金具有優(yōu)良的抗蠕變性能和抗應(yīng)力松弛性能,被廣泛應(yīng)用于汽輪機(jī)汽缸、主汽門等管道法蘭部件[1]。然而,隨著運(yùn)行時間的延長,該材料高溫螺栓存在嚴(yán)重的第二相析出傾向。帶狀組織的存在會加重這一傾向,并產(chǎn)生晶間裂紋,嚴(yán)重時會使高溫螺栓發(fā)生脆性斷裂,給設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行造成隱患[2-3]。某機(jī)組高壓導(dǎo)汽管法蘭螺栓發(fā)生斷裂現(xiàn)象,螺栓材料為R26合金,尺寸（直徑×長度）為55 mm×575 mm（見圖1）。筆者采用一系列理化檢驗(yàn)方法分析了螺栓斷裂的原因,以避免該類問題再次發(fā)生。
1. 理化檢驗(yàn)
1.1 宏觀觀察
將斷裂螺栓的斷口清洗后進(jìn)行宏觀觀察,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：斷口呈多裂紋源擴(kuò)散特征,不同裂紋源擴(kuò)展后在交匯位置形成臺階；未見明顯疲勞紋路,表面呈顆粒狀。說明螺栓斷裂方式為脆性斷裂。
圖 2 清洗后斷口的宏觀形貌
在斷口附近沿軸向取樣,試樣的宏觀形貌如圖3所示。由圖3可知：在斷口軸向上可見裂紋擴(kuò)展特征,且裂紋存在多條分叉。
圖 3 斷口軸向上的宏觀形貌
1.2 化學(xué)成分分析
在斷裂螺栓上取樣,對試樣進(jìn)行化學(xué)成分分析,結(jié)果如表1所示。由表1可知：試樣中Ti元素含量超出DL/T 439—2018 《火力發(fā)電廠高溫緊固件技術(shù)導(dǎo)則》的要求。
Table 1. 斷裂螺栓的化學(xué)成分分析結(jié)果
| 項(xiàng)目 | 質(zhì)量分?jǐn)?shù) | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| C | Si | Mn | P | S | Cr | Ni | Mn | Ti | Co | Mo | |
| 實(shí)測值 | 0.08 | 0.74 | 0.62 | 0.010 | 0.021 | 17.2 | 35.4 | 0.34 | 3.56 | 18.3 | 2.9 |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | ≤0.08 | ≤1.5 | ≤1.0 | ≤0.030 | ≤0.030 | 16.0~20.0 | 35.0~39.0 | ≤1.00 | 2.5~3.0 | 18.0~20.0 | 2.5~3.5 |
1.3 金相檢驗(yàn)
在螺栓斷口上截取金相試樣,利用光學(xué)顯微鏡對試樣進(jìn)行觀察,結(jié)果如圖4所示。由圖4可知：斷口裂紋分叉處可見多處沿晶微裂紋及氧化膜特征。說明裂紋已形成一段時間,并在運(yùn)行過程中不斷擴(kuò)展并氧化。
圖 4 斷口處的微觀形貌
斷裂螺栓的顯微組織形貌如圖5所示。由圖5可知：螺栓的組織為奧氏體,析出物聚集處可見開裂初期特征,開裂附近存在帶狀第二相析出,微裂紋擴(kuò)展方向與軋制流線方向一致,均平行于螺栓主要受力方向。說明析出物的存在造成了區(qū)域弱化,使裂紋擴(kuò)展方向與受力方向不垂直。
圖 5 斷裂螺栓的顯微組織形貌
1.4 力學(xué)性能測試
在斷裂螺栓軸向上取樣,對試樣進(jìn)行力學(xué)性能測試,結(jié)果如表2所示。由表2可知：試樣的硬度高于DL/T 439—2018要求上限,且抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均高于標(biāo)準(zhǔn)要求。
Table 2. 斷裂螺栓的力學(xué)性能測試結(jié)果
| 項(xiàng)目 | 抗拉強(qiáng)度/MPa | 屈服強(qiáng)度/MPa | 斷后伸長率/% | 斷面收縮率/% | 硬度/HB |
|---|---|---|---|---|---|
| 實(shí)測值 | 1 271 | 932 | 22.0 | 36 | 364 |
| 標(biāo)準(zhǔn)值 | ≤1 000 | ≤555 | ≤14.0 | ≤20 | 262~331 |
1.5 掃描電鏡(SEM)及能譜分析
在螺栓斷口處取樣,對試樣進(jìn)行SEM分析,結(jié)果如圖6所示。由圖6可知：斷口呈冰糖狀,晶界處呈微裂紋特征,為脆性斷裂的典型形貌。
圖 6 斷口處SEM形貌
對螺栓斷口處進(jìn)行能譜分析,分析位置如圖7所示,分析結(jié)果如表3所示。由表3可知：灰色顆粒析出物中的Ti元素含量高于基體,為基體中的Ti元素未熔或析出所致；晶界處白色第二相中Ni、Ti元素含量偏高,為區(qū)域Ni、Ti元素富集相析出所致。
圖 7 螺栓斷口處能譜分析位置
Table 3. 螺栓斷口處能譜分析結(jié)果
| 分析位置 | 質(zhì)量分?jǐn)?shù) | ||
|---|---|---|---|
| Cr | Ni | Ti | |
| 譜圖1 | 5.2 | 9.3 | 45.9 |
| 譜圖3 | 4.5 | 44.1 | 25.1 |
| 譜圖4 | 13.5 | 25.1 | 2.0 |
2. 綜合分析
綜合上述分析結(jié)果可知：該斷裂螺栓中Ti元素含量偏高、硬度超出標(biāo)準(zhǔn)要求,且組織中存在帶狀析出物,在SEM下可觀察到鈦化物顆粒呈帶狀分布。鈦化物大量析出使螺栓的軸向強(qiáng)度增大,硬度變大。帶狀組織的存在使螺栓的抗高溫蠕變性能和抗松弛性能變差,造成高溫螺栓的使用性能變差[4]。根據(jù)宏觀觀察和SEM分析結(jié)果可知,螺栓的斷裂性質(zhì)為脆性斷裂,斷口存在多處分叉裂紋,裂紋擴(kuò)展方向?yàn)檩S向,裂紋附近存在晶界氧化特征與表面氧化膜,推斷該裂紋已存在一段時間,且運(yùn)行應(yīng)力不是造成裂紋形成的主要原因。斷裂螺栓中存在帶狀組織,導(dǎo)致其硬度變大,塑性和韌性變差[5]。螺栓在長期運(yùn)行后部分區(qū)域的抗氧化性能變差,使螺栓形成晶間氧化微裂紋,微裂紋不斷擴(kuò)展,最終使螺栓發(fā)生脆性斷裂。
該螺栓為高壓導(dǎo)氣管法蘭固定螺栓,運(yùn)行過程中主要承受軸向應(yīng)力與機(jī)組啟停過程中產(chǎn)生的熱應(yīng)力,服役溫度高于540 ℃,運(yùn)行條件極為惡劣[6]。對于汽輪機(jī)中運(yùn)行的高溫、高壓螺栓,較小的性能差異即可造成螺栓斷裂[7-8]。
3. 結(jié)論與建議
斷裂螺栓中的Ti元素含量偏高,使材料中形成點(diǎn)狀析出物,熱軋加工后,析出物形成弱化的鈦化物帶狀組織,導(dǎo)致螺栓的高溫性能下降、硬度變大,螺栓長期在高溫環(huán)境下服役,最終導(dǎo)致螺栓發(fā)生脆性斷裂。
建議對已投運(yùn)高溫螺栓進(jìn)行抽查,對硬度、化學(xué)成分不滿足標(biāo)準(zhǔn)要求的螺栓進(jìn)行金相檢驗(yàn),必要時進(jìn)行更換。建議對高溫螺栓備品庫中的螺栓進(jìn)行檢查,及時更換品質(zhì)不好的螺栓備品。
文章來源——材料與測試網(wǎng)
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