摘 要:為了解材料性能及顯微組織分布如何對沖擊吸收能量產(chǎn)生影響,對不同牌號的管線鋼 試樣進(jìn)行了擺錘沖擊試驗,通過光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡對沖擊斷口處夾雜物在沖擊過程中的擴(kuò)展情 況、組織形變及二次裂紋的擴(kuò)展情況等進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:沖擊吸收能量與材料所能承受的最 大拉應(yīng)力和材料均勻塑性形變能力關(guān)系更為密切;球狀夾雜物在沖擊過程中形成裂紋并擴(kuò)展的能 力較弱;管線鋼中準(zhǔn)多邊形鐵素體對裂紋擴(kuò)張有較好的阻礙效果。 

關(guān)鍵詞:管線鋼;非金屬夾雜物;球狀夾雜物;沖擊吸收能量;準(zhǔn)多邊形鐵素體

中圖分類號:TG115                            文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A                        文章編號:1001-4012(2021)12-0044-05

斷裂韌性是衡量產(chǎn)品性能的一個重要指標(biāo),韌 性不好的材料斷裂前基本上不產(chǎn)生明顯的宏觀塑性 變形,往往表現(xiàn)為突然發(fā)生的快速斷裂過程。斷裂 韌性一直是管線鋼生產(chǎn)中考核的重要指標(biāo),測量鋼 材韌性的試驗方法通常是采用夏比沖擊試驗,通過 擺錘對 V形缺口的試樣進(jìn)行沖擊,然后以擺錘在沖 擊試樣后的能量損失來衡量鋼材韌性的好壞。有研 究認(rèn)為,由于夏比沖擊試樣尺寸小,會造成尺寸效 應(yīng),特別在低溫沖擊試驗時,不足以保障裂紋的穩(wěn)態(tài) 擴(kuò)展,同時試樣沖擊吸收能量主要作用在裂紋的形 成階段,而造成測的是低溫啟裂韌性[1]。因此,采用 較大尺寸的落錘撕裂試驗(DWTT)能更為客觀地 反映金屬材料的止裂韌性,但是當(dāng)前落錘撕裂試驗 只從斷口形貌上對材料的韌性進(jìn)行判斷,而不能反 映具體的沖擊吸收能量。 

為此,筆者對幾個不同牌號的管線鋼試樣進(jìn)行 了常溫擺錘沖擊試驗,通過對沖擊試驗后材料內(nèi)部 結(jié)構(gòu)變化與沖擊吸收能量值的觀察和比較,來了解 材料自身性能及微觀組織形態(tài)如何對材料的韌性造 成影響。

1 試驗方法 

將X46、X56、X70、X80管線鋼制作成標(biāo)準(zhǔn)沖擊 試樣,試 樣 長 度 為 55 mm,橫 截 面 為 10 mm× 10mm,缺口為 V 型,在常溫20 ℃下進(jìn)行沖擊試 驗。試驗采用ZwickPSW750型擺錘沖擊試驗機(jī), 沖擊能量為600J。 

試樣沖擊完成后在斷裂試樣中心采用線切割將 試樣截取、制備成金相試樣,在顯微鏡下對基體和斷 口部位的非金屬夾雜物、顯微組織形貌進(jìn)行觀察。

2 試驗結(jié)果及分析

 2.1 試驗結(jié)果 

各試樣的力學(xué)性能試驗結(jié)果見表1,金相檢驗 結(jié)果見表2。試樣中的非金屬夾雜物形貌大體一 致,略有差異,X46鋼中的夾雜物主要為帶狀氧化物 夾雜、少量的條狀硫化物和少量 D類球狀氧化物夾 雜,而其他3種鋼中夾雜主要為 D類球狀氧化物夾 雜,如圖1所示。 

管線鋼采用控軋控冷工藝進(jìn)行生產(chǎn),為低碳微 合金化鋼。該鋼種的碳含量低,因冷卻速率快,組織 轉(zhuǎn)變在貝氏體形成溫度范圍內(nèi)進(jìn)行,且在微合金作 用下,形成的顯微組織表現(xiàn)出一些特殊的組織形態(tài) 特征。管線鋼顯微組織按形貌分為多邊形鐵素體、 準(zhǔn)多邊形鐵素體、粒狀貝氏體、貝氏體鐵素體和針狀 鐵素體等[2-3]。不同管線鋼試樣的顯微組織形貌如 圖2所示。 

2.2 分析與討論 

2.2.1 沖擊吸收能量的組成 

擺錘沖擊試驗是用沖擊吸收能量反映材料沖擊 韌性的好壞,在擺錘沖擊載荷下,受沖擊的試樣通過 自身產(chǎn)生變形和斷裂來吸收擺錘沖擊勢能,吸收的 勢能即為沖擊吸收能量,這也反映了材料自身沖擊 韌性的好壞。儀器化沖擊是常規(guī)夏比沖擊定量化發(fā) 展的質(zhì)的飛躍,如果將傳統(tǒng)試驗得到的沖擊吸收能 量指標(biāo)轉(zhuǎn)化為力對位移的積分曲線,縱坐標(biāo)為刀刃 打擊試樣過程中力的變化,橫坐標(biāo)則是刀刃與試樣 打擊點行進(jìn)的位移,就得到了儀器化沖擊曲線,直觀 地揭示了裂紋形成與擴(kuò)展在夏比沖擊吸收能量的占 比,有助于分析材料的啟裂與止裂行為。

圖3為典型的位移與沖擊力分布的示意圖,試 樣從受力變形到斷裂可以分為以下幾個部分:We 為彈性變形階段所產(chǎn)生的功,產(chǎn)生于試樣彈性變形階段,為可回復(fù)的階段;Wd 是塑性變形功產(chǎn)生的階 段,此階段試樣產(chǎn)生的變形為不可回復(fù)的塑性變形; Wp1 為裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展階段,為裂紋萌生階段;Wp2 為 裂紋剩余擴(kuò)展階段;Wp3 為裂紋撕裂擴(kuò)展階段[4-5]。

以裂紋的產(chǎn)生點為分界,則可以將沖擊吸收能 量分為裂紋產(chǎn)生前變形所吸收的能量和裂紋吸收能 量進(jìn)而造成的裂紋擴(kuò)展兩部分。沖擊吸收能量與材 料所能承受的最大拉應(yīng)力和材料均勻塑性變形能力 關(guān)系更為密切,抗拉強度與均勻塑性變形能力越好 則沖擊韌性越好,在同等抗拉強度下,屈強比越低, 均勻延伸率高,韌性越好,反過來,則越差。在當(dāng)前 檢測的幾個鋼種中,由于當(dāng)前試驗條件中,儀器化示 波試驗條件缺乏,無法得到各區(qū)域的吸收能量,因此 只能從總的吸收能量上去作比較。X46、X56、X70 鋼試樣的沖擊吸收能量隨著抗拉強度的增大而增 大,但是X80鋼試樣屈強比略大、延伸率較低,雖然 強度較高,但是韌性卻較 X70鋼試樣要低。在裂紋 生成及擴(kuò)展階段所能吸收的沖擊能量上,除了自身的力學(xué)性能外,由于此時處于裂紋生成擴(kuò)展的非穩(wěn) 定狀態(tài),需要結(jié)合材料內(nèi)部質(zhì)量、裂紋生成的難易程 度及裂紋的擴(kuò)展情況來進(jìn)行分析。 

2.2.2 鋼中非金屬夾雜物在沖擊過程中的表現(xiàn) 

對于一個材料來說,如何避免在沖擊中出現(xiàn)裂 紋,使裂紋出現(xiàn)的幾率變小是提高沖擊韌性的關(guān)鍵, 也就要求材料內(nèi)部缺陷越少越好,但是材料內(nèi)部不 可避免地會出現(xiàn)各種缺陷,如夾雜、偏析、縮孔等,這 些缺陷部位與周圍基體的物理性能不一致,在受到 沖擊的作用下,很容易在缺陷部位產(chǎn)生應(yīng)力集中,充 當(dāng)裂紋源,促進(jìn)開裂,夾雜物的數(shù)量及形態(tài)都會對沖 擊吸收能量造成影響。

圖4為試樣沖擊斷口處非金屬夾雜物的微觀形 貌。可見在斷口附近出現(xiàn)了一些小裂紋和微孔狀缺 陷,這些裂紋里還殘留有部分的非金屬夾雜物,表明 了試樣中的夾雜物在沖擊應(yīng)力作用下,局部發(fā)生應(yīng) 力集中,產(chǎn)生了變形,進(jìn)而碎裂后形成孔洞,形成裂 紋并發(fā)生擴(kuò)展。 

不同的夾雜物在斷口附近的表現(xiàn)是不同的, X46鋼中有少量的條狀硫化物、帶狀氧化物和球狀 氧化物分布,其他試樣基體中大部分為球狀的氧化 物夾雜。條狀夾雜物部位形成多條條狀微裂紋,而 在臨近斷口部位點狀氧化物夾雜處則形成孔洞狀或 者棒狀的缺陷,缺陷末端較鈍,呈圓弧狀。從不同夾 雜物產(chǎn)生裂紋的長短程度來比較,條帶狀夾雜部位 產(chǎn)生的裂紋更長、更明顯。條帶狀夾雜邊角部位形 態(tài)較為尖銳,在尖銳端很容易形成大的應(yīng)力集中,促 進(jìn)裂紋擴(kuò)張。 

在顯微鏡下觀察,球狀氧化物邊界較平滑。沖 擊試驗后,靠近斷口部位有較多的孔洞,孔洞形成原 因是球狀夾雜物在沖擊作用下脫落而后形成孔洞, 這些孔洞雖然數(shù)量多,但是擴(kuò)張得并不厲害,從應(yīng)力 的角度來看,球狀夾雜物的作用面積較大,沒有尖銳 的地方,使得應(yīng)力沒法集中,所以不容易產(chǎn)生裂紋, 且難以擴(kuò)張[6]。

從以上現(xiàn)象來看,材料內(nèi)部的非金屬夾雜物在 沖擊過程中一定程度上充當(dāng)了裂紋源的作用,不同 類型的夾雜物在外力作用下的擴(kuò)展是不一樣的,條狀夾雜物更容易產(chǎn)生裂紋,而球狀夾雜物形成的缺 陷較難擴(kuò)展,對沖擊性能的危害較小。 

2.2.3 沖擊過程中的組織變化及二次裂紋的擴(kuò)展

沖擊試驗中,微觀組織表現(xiàn)出阻止裂紋擴(kuò)展的能 力。試樣在沖擊載荷作用下產(chǎn)生裂紋后,不同的組織 形態(tài)對阻止裂紋擴(kuò)展的能力不一樣。將試樣在4%(體 積分?jǐn)?shù))的硝酸酒精溶液中浸蝕后,采用光學(xué)顯微鏡對 試樣沖擊斷口處的組織形貌進(jìn)行觀察,如圖5所示。

X46鋼沖擊斷口處的顯微組織為規(guī)則的鐵素體 +珠光體,珠光體分布得非常不均勻,局部呈聚集分 布狀態(tài)或呈條帶狀,在斷口附近的基體上有多條微 裂紋正好處于珠光體聚集區(qū),斷口部位也可以看到 局部有二次裂紋位于珠光體聚集分布的區(qū)域,裂紋 較為平直,和基體中微裂紋形貌相似。部分微裂紋 產(chǎn)生于珠光體區(qū)域內(nèi),裂紋末端終止于旁邊的鐵素 體。從上述分析來看,裂紋容易在珠光體區(qū)域產(chǎn)生, 且在珠光體內(nèi)擴(kuò)展比較容易,如果珠光體分布均勻, 周圍有鐵素體晶粒,則會對裂紋擴(kuò)張起到一定的限 制作用,使裂紋難以擴(kuò)展。 

X56鋼沖擊斷口處的顯微組織為均勻的鐵素 體+珠光體,晶粒度為10.8級,較 X46鋼的晶粒要 細(xì)小,珠光體的分布較為彌散,在沖擊力的作用下, 局部有少量變形。斷口有部分夾雜物脫落后形成的 孔洞狀缺陷,在斷口附近未見有二次裂紋產(chǎn)生,多邊 形鐵素體內(nèi)的位錯密度較低,所以裂紋的擴(kuò)展較為 容易。

X70鋼沖擊斷口處的顯微組織為準(zhǔn)多邊形鐵素 體+粒狀貝氏體+馬氏體/奧氏體(M/A)組元,斷 口部位顯微組織有非常明顯的變形,分布有夾雜物 脫落后形成的孔洞。組織以準(zhǔn)多邊形鐵素體為主, 和多邊形鐵素體相比,準(zhǔn)多邊形鐵素體具有較高的 位錯密度、亞結(jié)構(gòu),有的鐵素體晶粒上還分布有 M/ A組元,這種組織強度比多邊形鐵素體高,同時具有 優(yōu)異的塑性變形能力,內(nèi)部有較高的位錯密度。其 中零星分布少量的 M/A 組元,使得該鋼具有低的 屈強比和高的應(yīng)變硬化速率[7],從而使裂紋在微區(qū) 范圍內(nèi)的擴(kuò)展由于形變位錯密度增高而更為困難。 

采用掃描電鏡(SEM)對 X70鋼沖擊斷口附近 的顯微組織進(jìn)行觀察,局部可以看到有二次裂紋,如 圖6所示?？梢钥吹?裂紋在粒狀貝氏體分布區(qū)域 中時,裂紋較平直,而在準(zhǔn)多邊形鐵素體區(qū)域時,裂 紋為曲折分布狀態(tài)。裂紋在擴(kuò)展中,隨應(yīng)變增加,不 斷有新的裂紋形成,不同位向裂紋的互相連接或經(jīng) 過晶界和板條束界面時都可能會導(dǎo)致裂紋擴(kuò)展方向 轉(zhuǎn)向,從而使裂紋的擴(kuò)展不再平直,而構(gòu)成曲折的裂 紋形貌。裂紋擴(kuò)展路徑的曲折,使裂紋的擴(kuò)展難度增加,對裂紋的擴(kuò)展造成阻礙[8]。由此說明裂紋在 擴(kuò)展過程中,在粒狀貝氏體區(qū)域受到的阻礙作用較 弱;在準(zhǔn)多邊形鐵素體中擴(kuò)展時,擴(kuò)展難度較大,該 組織具有較好的抵抗裂紋擴(kuò)展能力。 

X80鋼沖擊斷口處的顯微組織為粒狀貝氏體+ 準(zhǔn)多邊形鐵素體+M/A 組元,其沖擊韌性較 X70 鋼的沖擊韌性要低,在斷口部位組織形貌上,X70鋼 的斷口部位附近組織有非常明顯的組織變形,X80 鋼的韌性斷口部位略有變形,但比 X70鋼的要弱。 在顯微組織上,X80鋼主要以粒狀貝氏體為主,粒狀 貝氏體是中溫轉(zhuǎn)變產(chǎn)物,其雖然有細(xì)小的片層結(jié)構(gòu), 但是由于相鄰片層之間晶體分布取向之間的差異很 小,一般是低于15°的小角度晶界,這種小角度的晶 界對裂紋的擴(kuò)展起不到阻礙作用[9-11]。也側(cè)面反映 了粒狀貝氏體及 M/A組元對阻止沖擊裂紋的擴(kuò)展 不利,從而導(dǎo)致了X80鋼的沖擊吸收能量較低。

通過以上幾種管線鋼中夾雜物與顯微組織對裂 紋形成與擴(kuò)展影響情況的比較可知,組織中非金屬 夾雜物在沖擊過程中往往容易成為裂紋源或有助于 裂紋的擴(kuò)展,球狀夾雜物較條狀夾雜物在形成裂紋 及裂紋擴(kuò)展上的促進(jìn)作用較小;不同組織在抵抗裂 紋擴(kuò)張能力上,粒狀貝氏體、珠光體較弱,多邊形鐵 素體抵抗裂紋擴(kuò)展的能力較弱,準(zhǔn)多邊形鐵素體抵 抗裂紋擴(kuò)展的能力較強;從斷口附近的組織變形上 看,部分試樣在斷口部位的組織有明顯的變形,從能 量守恒的角度上,組織變形必然會吸收能量,變形也 對裂紋的擴(kuò)展起到緩沖作用,進(jìn)而對沖擊吸收能量 有一定的影響。 

3 結(jié)論 

(1)沖擊吸收能量與材料所能承受的最大拉應(yīng) 力和材料均勻塑性變形能力關(guān)系更為密切。 

(2)材料中的非金屬夾雜物在沖擊過程中易成 為裂紋源,條帶狀夾雜物比球狀夾雜物容易在沖擊過程中產(chǎn)生裂紋并擴(kuò)展。 

(3)沖擊過程中斷口部位組織會產(chǎn)生不同程度 的變形,進(jìn)而影響材料的沖擊吸收能量。 

(4)顯微組織形態(tài)會對材料在沖擊過程中的裂 紋擴(kuò)展產(chǎn)生影響,準(zhǔn)多邊形鐵素體對裂紋的擴(kuò)展有 較好的阻礙作用。

參考文獻(xiàn): 

[1] 方健.落錘撕裂試驗的發(fā)展及其在評價材料韌斷止裂 性能中的應(yīng)用[J].理化檢驗(物理分冊),2015,51 (6):381-387. 

[2] 彭濤,高惠臨.管線鋼顯微組織的基本特征[J].焊管, 2010,33(7):5-11. 

[3] 李為衛(wèi),馮耀榮,高惠臨.X80管線鋼不同組織形態(tài)的 顯微結(jié)構(gòu)特征研究[J].石油管材與儀器,2015(1): 36-42. 

[4] 唐振廷.沖擊試驗的應(yīng)用現(xiàn)狀、存在的問題及發(fā)展前 景[J].物理測試,2004(3):1-3. 

[5] 杜麗影,邱保文,李榮鋒,等.橋梁用鋼示波沖擊試驗 [J].物理測試,2013(5):14-16. 

[6] 劉波,孫廣平,楊占奎,等.低溫鋼沖擊斷口形貌分析 [J].汽車工藝與材料,2004(6):105-107. 

[7] 許寧,王峰會,羅金恒,等.X80管線鋼焊接接頭 TEM 觀察下的斷裂行為對比[J].中國機(jī)械工程,2016(3): 403-707. 

[8] 周明,杜林秀,劉相華,等.不同溫度下 X100管線鋼 的沖擊韌性[J].塑形工程學(xué)報,2010,17(5):108- 113. 

[9] 周民,杜林秀,衣海龍,等.X80管線鋼落錘撕裂性能 的影響因素分析[J].鋼鐵研究學(xué)報,2009,21(9):33- 36. 

[10] 江海濤,康永林,梁正偉.高強度管線鋼的微觀組織與 沖擊韌性[J].鋼鐵釩鈦,2006,27(1):33-37. 

[11] 于慶波,孫瑩,劉相華,等.多邊形鐵素體的體積分?jǐn)?shù) 和大小對管線鋼落錘斷裂性能的影響[J].機(jī)械工程 學(xué)報,2011,47(24):44-49. 

<文章來源 > 材料與測試網(wǎng) > 期刊論文 > 理化檢驗－物理分冊 > 57卷 > 12期 (pp:44-48)>